(SANITIZED)UNCLASSIFIED CZECH PRODUCT BROCHURES ON INDUSTRIAL MACHINERY (SANITIZED)

• Document Type: CREST
• Collection: General CIA Records
• Document Number (FOIA) /ESDN (CREST): CIA-RDP81-01043R001900120004-0
• Release Decision: RIPPUB
• Original Classification: S
• Document Page Count: 92
• Document Creation Date: December 27, 2016
• Document Release Date: April 25, 2013
• Sequence Number: 4
• Publication Date: March 17, 1958
• Content Type: REPORT

Declassified in Part -Sanitized Copy Approved for Release 2013/04/25 :CIA-RDP81-010438001900120004-0
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Q
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iipo HO 63
tEPIllO MECANICO
1\iaquina de precision de 630 mm de largo de carrera. Dispone de S velocidades escalonadas de 11 a 125 golpes por
minuto. 4elocidad de torte ma.1.: 47 metros por min. Sujecion de las piezas sobre la terra superior o sobre log costados
de la mesa provistos de ranuras en T. Mesa desmontable para poder sujetar piezas voluminosas directamente sobre
el carro. Aiorza giratoria para sujecion de las piezas que por cualquier causer no pueden fijarse en las ranuras de la
mesa. Las morzas se construyen en dos tipos: tipo Va de 230 mm de ancho de quijadas, tipo Vb de 300 mm de ancho
de quijadas.--?,..--
La ranura central de la mesa destinada a recibir la morza ester mecanizada dentro de las tolerancias.
Los mandos estan abQrupados para mayor conveniencia y facilidad, de operation. ,
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DESCRIPCION DE LA MAQUINA
r~
El cepillo mecanico se compone de las tres partes principales siguientes;'.
;, .
1. BASTIDOR CON PLACA DE BASE DE FUNDICION '-c_ . _ ,_, _.,
--~... _ ,
Sobre ]a plats de base esta instalado el motor de 5.5 kW y de 1400 r. p. m-cuyo movimiento se transmits por, correas
trapezoidales a la caja de engranajes la cual dispone de 8 velocidades que~ se dan por la maniobra de, una manija on ,
cruz situada Sobre el costado izquierdo de la maquina. Avances de ]a mesa: L'a serie de avances,horizontales,va desce
0 a 4 mm, escalonados de 0.2 en 0.2 mm. Avances verticales: ~/,? de los{;avance,~~horizontales: Una,placa indicatriz
fijada sobre la caja de avances consigns ]os valores de las carreras asi como-las~velocidades~de torte. La magnitdd'de~
la carrera se da manualmente por la maniobra de un manubrio a colocarse sobre el ?cuadradillo. de,la~'caja ~de avances.
EI cabezal ports-ntil o el torpedo esta accionado por un sistema de biela' y plato-manivela.?I.a car~~superior..del
bastidor posse las guias pars el cabezal Aorta-ittil, el costado anterior del`bastidor,tiene.las-~vias Apara guiar el carro
La mesa cubits va montada sobre el carro. Los avances horizontales y ve'rticales-de,la mesa son automaticos y ma-`
males. La cars superior asi Como los costados de la mesa van provistos,de.ranuras;en~T La.ranura medians esta-
mecanizada dentro de las tolerancias. La mesa descansa por su parts delantera~sobre'un'soporfe el?cual'proporciona
al conjunto una gran rigidez. Durante el trabajo, el carro debe hallarse'firmemente sujeto por'tornillos de'bloqueo. '
a ias gmas, pars mayor ngiaez. La caja ae avances dLSpone ae un acopiamiento~de friccion'el,cuat se pone a ~p~
3. CABEZAL PORTA-UTIL 0 TORPEDO
El cabezal Aorta-affil conducido en las guias del bastidor esta atravesado por~un'tornillo~trapezoidal cuya tuerca tiene
,.,
~ a.
~
'
-
forma de una horquilla. Un estremo de la horquilla va unido con el cabezal~po~a~util
uuent
ras el otro extre
ligado con la biela, to cual permits desplazar la carrera segfin la position gne;ocupa la,pieza'sobre,la mesa: ?,_
Este ajuste de la carrera se hate por la maniobra de un cuadradillo que sale al exterior del cabezal Aorta-affil. El
ports-affil es orientable haste 90? a cads /ado, pars cepillado inclinado. El volteador puede girar de 30? a uno u otro
/ado de cero.
La lubrificacion de la maquina es centralizada. El aceite aspirado por una bombs de embolo en el deposito de ]a plats
se impels al traves de un filtro a todos los pantos de engrase. El exceso de aceite escurre al deposito.
La maquina se-construye en dos disposiciones constructivas distintas, el tipo P1 y el tipo P2.
E! tipo P2 difiere del tipo P1 en to siguiente:
1. El mecanismo de avance de la mesa esta equipado con un motor editions/ de 0.55 kW y de 1400 rev, por min, Para
el recorrido rapido de la mesa en el sentido horizontal y vertical. El movimiento rapido se efectua siempre en
sentido contrario al avance de trabajo.
2. El cabezal Aorta-affil dispone del events vertical automatico del Aorta-titil. La gams de los avances va de 0 a 1 mm,
escalonada de 0.1 nun en 0.1 mm
equipo electrico, 2 manubrios, bombs manual de engrase a presion, 1 surtido de /laves de servicio, manual de instruc-
ACCESORIOS EXTRA OPCIONALES:
morza giratoria tipo Va pars sujecion de pequenas piezas, largo de las quijadas 250 mm, morza giratoria tipo Vb con
largo de quijadas de 300 mm.
Al formular el pedido indicar las condiciones susceptibles de influir en la ejecucion del equipo electrico (temperature
del afire ambiente, humedad, impregnation especial Para paises tropicales).
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Cnrrern mdx. mm 630
Dlmensiones ~ltlles de la mesa , mm 900 X 630 X 975
Esluerzo de tracclbn mbx.. kg 900
Ndmero de ranuras do suJecibn en la cnrn superior y en !os costndos de In mesa 3
Ancho Y distancin entre ins rnnuras de suJecibn mm 20 X 115
Cariern vertical do In mesa ,
Carrera horizontnl de la mesa .
Cnrrera verticnl dcl portn-dtil
Desplazamiento de] cabeznl ports-dtll ,
Distoncia mdx.Jmin de Ia mesn a Ins gutas del cnbeznl ,
mm 360
mm 730
mm 175
mm 900
mm 900(90
Numero de velocidndes 8
NGmero min, de t;olpcs por mfn. 11
Niimera mRx, de golpes por mfn. 125
Velocldad de torte mfn, mlmin 1
Velocidad de torte mdx. mlmin 97
Serie de nuances nutombtlcos horizontales de la mesn par golpe mm 0.2-9
Serie de avnnces autombticos verticnles del ports-Gtil por golpe (ea el tipo P2 solo) mm 0,1-1
h[ovlmiento rbpido vertical de In mesn (solo en el tipo P2) mmlmin. 210
11[ovlm(ento rllPido horizontal do ]a mesn (solo en el tlpo P2) mmlmin 2100
llCotor principal: velocidad . r. p. m. 1920
potencla kW 5.5
)siotor pars desplazamiento rdpido de la mesn (solo en el tipo P2): velacidad . r. p. m. 1900
potencla kN 0.55
SuperCicle del suelo acuPado ,
Alturn de la mbqulnn
Peso de la mbquinn con accesorios stnndard
cm 163 X 2~
cm 170
kg 320D
1885 I
?Indiquese la clase de corriente y tension disponibles.
Modificaciones reservadas.
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Para I anzar una nueva fabrication, para completer o renovar
la maquinaria oustente hay qua tomar en consideration varios
.~ nspectos de] problema y particularmento todas las condiciones
.r'a ~ quc cleben reunir los productos cuya fabrication se contempla.
`~' '' Uno de ]os requisitos principales es la production rational
''' ~'~ ? ~ la coal impone la election do magninas-herramientas producti-
' ?.'~; .
~' .':;`,:~`.~~ vas cuyo reglaje y mauejo se Naga con p~rdidas de tiempo tan
5..~~;; ~,,,;a
.?y ?t.rt+~k,~~~,a~ ;^rareducidas como sea posible, cuya potencia y cliseno permitan el
' h a ,~ ,?...'~si~
~,R~:,~.~:.^~;empleo de las herramicntss cle rorte moclernas y quc ofrezcan
.~?, ~;~;4;xA',.,~e~,~~~,~toclas~las garantias de precision y buen acabado de las pietas
.~,.~ .
,,~x,~f~a~'a~~~,, maquinad~is
s~'~" ~'~~'~"?''`y~~~."~`"~ Jnmateria'defresado 1
k:~r;.,t ?,, ?,..,,;~a,-?~ :? ,,~y,,., ? , as fresadoras ZBIZOJOVI~A satisfacen
,~,~ ~='~ry.;.~ ^~'~?~todos estos'sequisitosmerced ti-su cliseno y realizacibn mecanica.
??? w~a . yam.
'`-?~ ~ ~'r~==ry":. ~ ~ _~ ?Las fresadorue~de.la'"saris t ?3 son de tamano medio y se cons-
?~;+,,?:~. i'- ,;~:;y ._'-:. truyei~;en~,tresitipos; ?'~ i ?
~.~?~~ ~?~'t~_'';_~Fresadora~lioriionta 3H destinada a las operaciones corrien-
~~,'.~~~{`Y'`~`: ?~ -~~tes-de esado'.N ~sadora vertical rA3~' con cabezal inclinable
lA/~v~ ~~ 'YI ~1~ Nei, f-~'~.;~n
:ti .,,,.:.~.4~ ?,,a~ liusillo,aj able en altura, con accionamicnto mecunico cle la
~? 'y. ?.:.,,.~:~,~..:.'~~~~ '
;: `vmesa' ratoria.l']~esadora universal FA3U con mesa inclinable,
_ IMP fi
Para el accionamiento de las prensas se emplea el grupo motobomba de dos caudales tipo RP 6 el cual puede ali-
mentar c n flitido una rensa CSB 80.30 o dos prensas C5B 10.14. EI grupo va Provisto de un dlspositfvo de desco-
P P
nexibn destinado a cortar el fludo del fluido de alts presion en el momento de alcanzarse su valor max. previamen0e
marcado de suerte ue el motor sigue marchando en vado con to cual se obtiene una economia de un 50-70 /0
q
sobre el consumo de fuena motriz.
ACCESORIOS EXTRA'OPCIONALES
ACCESORIOS STANDARD: Grupo motobomba tipo RP 6
cilindro de fusion Caner(a entre la prensa y el grupo motobomba
Embolo de Inyeccf6n standard con su buje 2 vilvulas de cierre de alts pres(on, y 2 vilvulas de baja presion
Cuadro de maniobra con apararos de regulation automidca de (pars conectar 2 prensas con un solo grupo motobomba)
la temperatura Embolo de Inyecci6n de 45 mm de dlim. Inclusive el buje, para
3 juegas do guarnlci?nes-empaquetaduras de repuesto is prensa CSB 10.14
1 juego de Ilaves de servicfo y elementos auxiliares de montaje Embolos de inyecclon de 70 0 65 mm de dGm, para la prensa
Manual de Instrucciones de servicfo CSB 80.30,
Como fluido hldriulico se usa la metcla de agua con un 3-5% de aceite soluble. EI ped(do de la prensa debe abarcar tambidn el'grupo
motobomba y la caoer(a de enlace entre la prensa y la motobomba.
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Illbujo ncotndo
do lu preueri
CSB 711.14
Illbujo i~cotado
de In ps?onr*a
CCD SU.;IU
A
2200
B
1890
q .I g I C
880
CAIi~ASTI+IIIS'1'ICtiS 1'IIINCIPtU~LS
C56 70.14
CSB 80.30
Potencia de cierre .... .. . ... . ...... tonelados
70 -?
~ 80
Potencia de lnyecdon .. , .. , , . , tonelados
14
30
t:arrera del embolo de cierre .. , .
mrn
150
300
Distancia max. entre platos porto-moldes ... ,
mm
560
665
Dimensfones max, del molde
(vert(calmentexhorizontolmente) .. ..
.. mm
210x300
440x300
Otras dlmensiones pos(61es de los moldes ..... ,
mm
180x mdx,550
' ....,.. mm m6x.315x180
o ......... ..........
Didmetro standard del olargador del embolo
de inyeccidn . ...... . , ...
. mm
48
80
Area max, de la plena moldeada en el piano de separation
del molde ....... ..
.. cm'
180
250
Peso max, de la materia por inyeccidn (polistireno)
g
100
150
Rend(mlento horarlo max... , .... .. ...... kg 10
18
Consumo mdx. de la corriente de cole(accion ....
kW
3 _
' 6
Presion de servicio del (Iriido hidr6ulico
at
150
*)150~310
Dimensfones de la prensa
(longltudxanchoxalto) ... ,. .. ..
, cm
100x90x110
130x80x160
Peso veto de la maqulna inclus(ve el cuadro de
manlobra .... . . .. . .....
kg
1100
1150
Peso veto de la mdquina con embala)e maritimo .... kg 1000
_ 2150
Volumen del embalaje maritimo ..
ma
3
3.75
Flriido del sistema hidrdulico: agua con un 3-5% de aceite soluble.
*) La prensa C58 80.30 va equlpada con un multiplicador de preslon pars engendrar to su(iciente po?
tends de cierre. - "
lnrliqueee Ia IcnxiGn de eercicio diaponiLle!
bfadificacianex reaerertdrtx,
"~ Dlmoneiones
de los plntoti
portu?nurldes
I A ~ B ~
Ar ~ 8r ~ C ~D min.~ E ~
f ~
G ~ H ~
I ~ K ~
Lmax.
CSB 70.14 300 28D
~ 185 510 80 250 ~ 450
280
65 140
q0
S
200
CSB 80.30 300 440
- - ~ 80 290 300
320
80 - 190
40
S
210
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CAIIASTEIIISTICAS PIiTNCIPALLS
CSB 10.14
CSB 80.30
Potencia de cierre ...... . ..... . . . .. . . . ... toneladas
Potencia de inyeccion . .. . ...... . .... . . ... toneladas
Camera del embolo de cierre .~ . . . . . ........ . . ... mm
Distancia max. entre platos Aorta-moldes ......... mm ~
70
14
250
560
80
30
300
bb5
Dimensiones max. del molde
(verticalmente x horizontalmente) .. . . . .. . . . ... mm
110 x 300
440 x300
Otras dimensiones posibles de los moldes ......... mm
6 ........................................ mm
180xmbx.550
mbx.315x280
Dibmetro standard del alargador del embolo
de inyeccion .. . ... . ...... . .......... . ... . .. mm
48
80
Area max. de la pieta moldeada en el piano de separation
del molde ................................. cm?
180
250
Peso max. de la materia por inyeccion (polistireno) ....g
100
250
Rendimiento horario max ..... . .................. kg
10
18
Consumo max. de la corriente de calefaccion .... , .. kW
3
6
Presion de servicio del fluido hidraulico ............ at
150
')150f310
Dimensiones de la prensa
(longitudxanchoxalto) ................... cm,
200x90x110
130x80x260
Peso neto de la moquina inclusive el cuadro de
maniobra . . ....................... . ........ kg
1700
1150
Peso neto de la moquina con embaloje rr{aritimo .... kg
2000
1150
Volumen del embaloje maritimo .................. m3
3
3,75.
Fluido del sistema hidrbulico: agua con un 3-5% de aceite soluble.
'),La prensa CSB 80.30 va equipada con un multiplicodor de presion Para engendrar la suficiente Po-
tencia de cierre.
Indiguese la tenei6n de aeraicio disponi6le:
blodificaciunea reaervadas.
1 I~ 1 I 1
PRAFIA ~ CHECOSLOVAQUTA
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:n26;iYEARS OF'"EXPERIENCE IN'BUIL.DING PRESSUR~E~D~IE~CASTING-MACHINES
?'yWITH';CO`LD PRESSURE CHAMBER?'-
ContllluoUS ImproYementS
of design of these machines based' on latest practical and theoretical discoveries.
Deliveries
to all industrial countries in Europe and overseas. All the above constitutes a guarantee that these
machines will satisfy even the mast exacting demands.
There is hardly a field in the manufacture of metal parts or objects in which castings produced in fairly
large quantities by the pressure diecasting method have not proved superior to castings produced by
other methods. That is only natural because
pressure diecastings
have a smooth surface corresponding to the surface of the die, have accurate dimensions and satisfy the
requirements of interchangeability. They are fit for immediate assembling, as a yule without machining.
They have good mechanical properties and considerable savings in weight are achieved by them. The
lowest limit for the use of this method of production is a series of two to four thousand castings of the
same kind.
Some examples of applications of the POLAK b00 machine:
Automotive industry
Door handles, hardware, carburetor
bodies, fuel pump bodies, distributors
and various other parts of central lu-
brication systems, various minor deco-
rative mouldings, etc.
Electrical engineering industry
power as well as communications:
' Telephone apparatuses and equipment,
parts of precision measuring instru-
ments,cable connectors,.rotors,'stators
and end shields of small motors, elec-
tric conduit boxes, various indicating
plates, cable terminals, etc.
Optical industry
Camera. frames and other'parts, tele-
scope parts, parts of various optical
instruments, etc.
Fittings industry
Water taps, various nuts, parts of spe-
cial shapes, water meter parts, hose
connections, etc.
nn
?I/
Refrigeration industry "
Various door Igcks and handles, hinges, etc.
Household appliance industry `
and manufacture of metal articles of everyday use.
Building and furniture hardware
Door handles and shields, window -handles and shields, hinges; grips, etc.
The P06AK 600 Pressure Diecasting Machine
is fully hydraulic, capable of producing casting of zinc or brass up to a weight of
1 kg (2,21bs) including the gates and up to an area in the parting line of 120 cmE
(19. sq. inches), castings of aluminium up to a weight of 0,8 kg.(1,81bs):including
the gates and up to an area in the parting line of 200 cm~ (31 sq. inches). ;
Outstanding Features
? High output of castings of all kinds.of?various alloys.
? ? ~ ,,. :,
? Simple operation and easy access to a1T, important parts and'to`the,hydraulic-
. ' line. ..... ,:....M1 ... , .,.
? Sturdy design, high-grade workmanship and correctly selected material,wii:h
a view .to the higli'closing and pressing forces which'tlie machine'is'capable
to develop. - = - . ~,~, ,...~ ~.,...: ~:.: .
? ?Ease of control and guaranteed'correct sequence of individual operations. ~, ?
? Hydraulic closing of die permitting +.he fitting of die's of various lieights
~
~
_,~ ~
`''. ~~? " ?'
without any adjustment of 'the closing'parts of the machine: ''
? ? Cold pressure chamber enabling all~alloyssiatable,~for`diecasting as~known.
hitherto?to b'e:cast=indispensable-fir casting aluminium and'brass alloys.
-
~: ,:
? ' ?High specific pressure upon the metal ensuring smooth surface arid'~good'
mechanical properties of the .castings, ' ~, ?
? ,Cheap and, safe operation.,There is no'fire hazard, the~pressure,,liquid;use
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DESCRIPTIOtd
The base plate is made of cast iron.
reinforced with ribs. To the base
plate two cast iron legs are bolted
one of which carries the closing cy-
linder, the other the pressure stir-
rup with the pressure cylinder and
pressure ellamber.
The closing cylinder
is made of cast steel and is provided
with two lugs for the attachment of
two columns which join the closing
assembly to the pressure assembly.
The closing piston
is made of high grade steel and its
surface is carefully ground to re-
duce the wear of the sealing collars
to a minimum. It consists of two
parts, the inner small feeding piston
and the main closing piston. The
feeding piston closes the machine
with a small force, the main piston
drawing in discharge liquid (with-
outpressure) from a tank arranged
above the closing cylinder. The li-
quid is drawn in through a check
valve. As soon as the two halves of
the die come into contact the check
valve closes and the.pressure in the
closing cylinder rises to the work-
ingpressure of 120 atm (1700 psi).
The machine is closed by the mean-
force, This arrangement results in
a quick movement of the closing
piston, a reduction of the consump-
tion of pressure liquid and of the
output of the pump. Thus the power
consumption is reduced to a mini-
mum.
The intensifier
raises the pressure of the liquid in the closing cylinder and thus develops the full closing force of the
machine of 70 tons.
The pressure cylinder
is fitted to the pressure stirrup of the machine and is made of cast steel. It consists of two parts. The
lower part, in which the pressure plunger moves, is provided with a pressing force reducer and de-aerating
valves, the upper part forms the so called return cylinder in which, a plunger moves whiclt returns the
injection piston to its original position.
The pressure plunger
and return plunger are made of high grade steel and carefully ground to reduce the wear of sealing
collars to a minimum. To the.pressure plunger the injection piston is fitted in a simple manner by means
of an extension. This piston is easy to replace.
The pressure stirrup ~ ,
is made of cast steel and, like the closing, cylinder, provided with two lugs for the attachment of the
columns. In the stirrup
the cold pressure chamber
is fitted the important parts of which are the cylinder and the gate, These parts are made of special alloy
steel to withstand the high thermal and mechanical stresses.
The two horizontal columns
join the closing cylinder to the pressure stirrup, They are made of high grade steel to safely transmit the
full closing force of the machine. The arrangement of the columns, which are transversally placed above
each other and at an adequate height above the base plate, permits dies with core-pullers in all four walls
to be fitted, The space for the die is
limited by, the columns as little as
possible and the casting can always
be placed in the die in a position satis-
fying the requirement of a correct
position of the gate.
The stationary half of the die
is attached to the pressure-stirrup, It
is provided on its seating surface with
a recess for the head of the gate.
The movable half of the die
is attached to the die carrier,
The die carrier
is made of cast steel. It is attached to
the closing piston and provided with
exchangeable bushes by means of which
it is guided on the guide rods.
St?tton?ry dte-]i?lt
The small hand distributor ~ ~ ~ ? ` ` w~' ?~
fitted to the pressure stirrup at a con-
venient height controls the various
movements of the machine, i. e, closing, injection and opening. It has a single leverwhich is easy to handle.
Hydraulic core-pullers
In view of the non-flammable pressure medium used hydraulic core-pullers are used for core drawing
throughout. The core-pullers are of simple design, produce considerable forces, are standardized and can
be used for any die. They considerably simplify the design of dies and reduce their cost.
Hydraulic ejectors
Incases where automatic ejection of castings cannot be used and hand ejection by means of a rack and
pinion would be too tiring hydraulic ejectors are used.
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The accumulator
is ahydro-pneumatic unit with a capacity of 2501itres (55 gals). It en-
sures the immediate availability of the requisite quantity of pressure
liquid and permits relatively high speeds and easy control of the closing
and injection pistons to be achieved independently of the pump. The
output of the pump and, as a result, the electric power consumption are
very low.
The pump
is a high speed unit, with horizontal pistons, of simple design, absolutely
reliable in operation. It is driven by an electric motor and stops and starts w
automatically in accordance with a permissible rise or drop of pressure i
in the accumulator.
The machine, pump and accumulator form the pressure diecasting equipment. Since each of these units
forms an independent assembly the machine alone can, for instance, be connected to an existing pressure
system. When a fairly large number of machines is being installed a central pressure piping with a central
pumping plant can be set up.
We prepare plans of pressure diecasting plants of all sizes
We supply
Hydraulic core-pullers, hydraulic ejectors, working and melting furnaces, gas or oil fired.
We offer our advice on all problems concerning this branch
Our products are continuously being improved upon. The description, illustrations and particulars can
therefore not always accurately agree with the latest design of machine and consequently are not binding.
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~~
? ~ ;~ .
?
SPECIFICATION OF TYPE 600 MACHINE
' ~q
Maximum permisslble weight of casting:
for nluminlum alloys
Maximum permisslble area of costing
In parting line of die:
for alloys of heavy metals cm= 120 -19 sq. Inches
Por aluminlum alloys cm~ 200 _ 30 sq. inches
Avernge production rate In 8 hours shots 1000 to 1200
ilinxlmum dieclasing force
Pressure appl[ed to metal
tans 70
Maximum opening of mnchine mm 650 - 25U:"
Minimum opening of machine (minlmum
height of die lncluding clamping box) mm 390 =1S"
Type RP XII Pump
Speed at motor r. p. m. 1490
Output of motor kW ll.6
Contents of bottle lltres.250 - 55 Gal
tiVorking pressure aim 120 - 1700 psI
Floor space required mm 800 X800 - 32"X32"
Height above floor, approx. mm 3800 -160"
Net weight, approx. kg fi70 - 1980 ]bs
Gross weight, railway packing,
npprox.
Floor space required for mnchine,
npprox,
Dfaxlmum height above floor , mm 2500 - 99^
Net weight of machine, approx. kg 2100 - 9600 1bs
Gross weight of mnchine,
railway pscking, npprox.
Gross ~welght a( mnchine,
seaworthy packing, npprox, kg 2550 - 6600 Ibs
Measurements of packing case
metres 2.5 X 1.8 X 1.9 - 8'2^ X 6'11" X 6~3"
Gross weight, railway Packing,
approx.
Gross weight, senworthy'pacldng,
approx.
Meosurements of packing case
approx. ,
Gross weight, seaworthy packing,
approx.
Dfeasurements of packing case
STROJEXPORT - PRAHA -CZECHOSLOVAKIA
todos Los frabajos- de torneado. ' ~ ~ ~ ",
TORNO PARALELO tipo ~V~/D
la 'muquina se destina a Las operaciones de torrieado de';pr'ecisioncon" una~ o varias herra-``~
mientas y~ resulta muy adecuada para la fabrication individual de ~pieias sueltas, Puede cortar
una extensa escala de roscas , de toda close. EIS desbaste de Las -roscas puede hacerse por ~el
mov'imiento;?del carro derivado del mecanismo de? cremallera' y:~ypinon;` utilii&ndose~ el tornillo,'
..~~,,
de roscas"~unicamente 'para Las ,operaciones de acabado de.las roscas. Varios'dispasitiv_os_adicio- ~`
` ~:
Hales acrecentan el carpcter de universalidad de la m6quina y ~permiten- aprovecharla para'`"
EI torno destaca por su alto rendimiento, elevada precision..y,amplia gama de velocidades
del husillo, Se encuentra en condiciones de emplear racionalmente .Las herramientas, al carburo
asi como Las herramientas con angulo negativo a grander velocidades de cortex ?
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Cela do dislrlbuctbn olb~lrica
ACCESORIOS STANDARD:
equipo electrico inclusive dos molores -dispositivo
de manicbra hidrbulica de los embragues y de los
frenos - bandeja pars virutas - Plato - wsquillo
de reduction del husillo - 2 puntas fijas jMorse 5
y Morse 6j -iuego de ruedas de cambio de avan?
ces, roscas y revoluciones -extractor de ruedas
de cambio - guilarra pars roscas especiales -
torrecilla cuadrada giraloria - filtro magnetico de
aceite - juego de uliles de servicio -manual de
instrricciones,
ACCESORIOS EXTRA OPCIONALES:
dispositivo de enfriamiento inclusive equipo elec-
trico - Plato de sujeccion del mandril universal -
plato de 3 mordazas -luneta fija tipo pequeno
-luneta fija tipo grande - luneta a seguir - ma
vimienlo manual de la contrapunta -movimiento
ropido del cotta inclusive equipo electrico - apa?
rata de recaida en el polo -manicbra de la
funds de contrapunta per palanca - maniobra
neum6tica de la funds de contrapunta -tope fijo
-apoyo del tornillo de roscar ja partir de 2150 mm
E, P. se suministra coma accesorio standard) - dis-
positivo hidrbulico de captor -dispositivo mec6-
A ~mm
2000
2750
3500
500D
~ 65DD
8000
8 mm
4562
5402
6107
7fi07
9107
10607 -
Pew
kt
6000
6500
7000
8000
9000
IOCOD
~``?Cela de, dciembragguo dot movlmionto ~`
'do,cilindrar
nico de tornear ?conico - sujetador neumotico -
caja autom6tica de desembrague del movimiento
de cilindrar -cola autom6lica de desembrague
del movimiento de refrentar - porta?6til trasero
con cabeza`I fijo -patio-util trasero con cabezal
giratorio, -ports-61i1 de achaflanar - porla-braes
basculante -conductor con punts movil - alum?
brado individual,
Modificaciones reservadas.
STROJEX PORT .
CARACTER(STICAS PRINCIPALES del tarno SU 80:
Volieo sobre la bancada .......................................................mm
.......................mm
Volieo sobre el cotta ...................................
Volieo en la luneta fija ..........................................................mm
Volieo en la luneta a seguir ....................................................mm
Dislancia enire punlas ..........................................................mm
Largo a tornear al utilizarse el dispositivo de tornear conico ....................mm "
Perforation del husillo .........................................................mm
Cono del husillo ..............................................................metr.
Cono de la punts ...............................................................Morse
Cono exterior del husillo ............. .......................................mm
Ancho de la bancada ..........................................................mm
Di6metro del plato ............................................................mm
Di6metro del Plato conductor ..................................................mm?~
Di6metro del mandril universal ....................:............................mm
......................mm
Dimensiones de la torrecilla cuadrada ................ .
Section max, de la herramienla .................................................mm
Di6metro de la (undo de la contrapunta ......................................mm
Camera de la funds de la contrapunta .....................................mm
Cono de la funds de la contrapunta ..........................................Morse
Peso max, de la pieza de labor ................................................kg
Numero de regimepes de velocidad del husillo .................................
gams I ....................................................... ..........r.p.m,
gams II .......................... .....................................r.p,m,
gams III .................................................................r.p,m.
gams IV .................................................................r.p,m,
gams V .................................................................r.p,m.
Numero de velecidades de avance ............................................
Gams de avances longitudinales ..............................................mmjrev.
Gams de avances transversales ............................................
80D
495
' S0-310
200
2000-8000
700
70
80
5
0 165.1 X 95 -1:3.4286
69B
850
310
alo
214X 214
40X40
120
335
6
6000
5X 24
6.7-315
9-425
11.8-560
16-750
21.2-1000
40
0.068-6
aprox. 1:2,6 del avance
longitudinal
60X 12
0.219-48
-48
0.054-12
3y2-192
7!256-1y~
S,1
14201710
17110
Di6metro y paso de roses del husillo-guts ................................mm
Roscas: 48 roscas melricas, paso .................. .......................mm
42 roscas Whitwcrth ............................?..? ...? ,.??.,?:hilos por 1"
48 roscas modulo ............................. ......................
36 roscas diametral pitch, par ~ 1" ........ ..... ..
36 circular pitch, paso en pulgados ................ .. ...........
Movimiento r6pido ............ ...........................................mlmin.
Motor principal: velocidad .. .......... ... .........................r.p,m.
potencia ............. .......... ......... .. .. ....kW
Motor del movimiento r6pido: -
velocidad ...................................................~.,r.p.m.
potencia ...................... .. .......................kW
Motor de la bombs: '
velocidad ...... ................
~
............. ... ............. ......kW
potencia
Motor del sistemd hidr6ulico: ~ .
velocidad ..... ..........~, .... ....,....,....., .. r. p:m.~
...., ...... .kW ,.
,.. .
potencia ....:........................
Peso de la mbquina con accesorios standard (3500 mm E. P.j ..............:....kg
INDIQUESE LA CLASE DE CORRIENTE Y TENSION DE SERVICIO.
277,5
0.175
1400
0.55
7000
Impwso on Chocoslovaquta
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TORNOS P~R~LELOS SKOD~
t~i>,o
P... .1 rn'?-
r.
~' ~ ~ ~~-.
'I'srno; de grin rendimienls perfectamente esludiudus paralclos tran~pue~tus sc~in Punga.
I:1 cmbobniadu para 2?t) },1' ticnc 6 capas, de las cuales
5 cstan rr~cnadas para cl emhobinadu prlncipal y una
para el cntbubinado do dcnvacwn do 2 x;10 kV. Este
idtintu forma una hehcc do dos pasos, reparnda umforme-
mcntc sobrc toda la altars do la columns dcl cmbobl-
nado; cs t:nrolladu sobrc cl nuclcu comp primer cmbo-
bntadn ~rtuado al mtcnor del cmbobmado para 10 J;V.
I.a~ ryes pnmcras capas del ~mbobmado prmclpal para
?_ll1 l:~t, prlrucndo d:.l nirclcu, son cnrolladas como em-
b.~hufados do bobinas en capas; las dos capas exterlores
lirrman, por cl contrano, esplrales simples cnrolladas
altcrnauuuncnte hacta la derccha y bass la lzquierda.
Etta tllspotitaun prescuta las ccntalas mecanicas }'
el~_~trt~as st;ulcnt~~s'
1;1 cntbouutadr, csplral do derivaclon Cstd Sltuad0 Cn
cl lu~:ar en cl que cl ilulo do dlspersitin es msigmftcante
c Como conscwcncra cl csfucrao mccanico sobrc cstc
cntbobut,tdo c; dcsprcnablc. I,a anchuror cdsta rzon ]as
de dtspcr~lun no Maria 1 ractlcamentc; p
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--. r ~ a
Disposiciou de las tensiones ett
caso de la pucsta a tierra de la
derivation rn6s baja (N. 6).
Oscilogranto
isot,:e~
p:mto 5
(ltfcrrn~ws cntru las tcnstuncs do corto
itrcuno In luti dtfcrcntcs cscaluuc~ en
plena put~ncta son tnst;mficantcs.
Gl cmhobnado de dcnvacion esta
hluuladu por cl embubinado para ba}a
tcn5wn ~ 10,E kVj contra los choyucs
a los coals, csta expucsto cl cmbobt-
nadu para 220 kV. 1'or una mcdtctun
hccha sobrc la extrcnudad hbre del
uububmadu rn ~asn do un chuyue do
100 kV', su ha constatado uu eslucrro
do i0 kti'snlamcntc, cuandu la dcriva-
~wn do 220 k~' cstaba pucsta a uerra
La c(u)strn~,uun do las bnbmati cnro-
IladaS a (lcrc(.ha }? a tz~lutcrda cs mas
~untalu:,.t para la r~parucn.m de la t~n-
~uin clc choquc, yuc rl ststcma do
cmbuhutadu hechu cn una cola dtrec-
ctun..kicmas est~ ststuna climtna to?
das l.ss untoncs cxtcrior~s do las dtfe-
rcntcs c:q)as alredcdordcl cmbubntado
do 220 kV. Tl aspccw do tuda la unr
~truccion cs may stmplc ~~ estcuco
Los kilos do conduccum yuc pan
hacta c1 conmutador de las dcrnactu-
11CS pucdCn Ser S'.[Aladns C~TCa del Ult a-
se del transformadar, stcndo atsladus
para una tunston do cnsa~'o do 80 k~`
solamcntc.
1;1 papcl de atslanucnto de las dt-
fcrentes capas forma cspualcs cscalo-
nadas, 1:1 bhndalc, yuc acne la forma
do un ctluulro mc[ahrado no cerrado,
atsiado por papel, ea conectado a la
entrada del embohinadu. La dtstancta
untn las capas y la unttin es cscalona-
da ~ rcgulada por mcdto do andlos
untdos al conuenzo } al final de cada
capa,
El cspacto cntre cl cmbobtnado ~ ~I
~i)t?as~ csta ccrradu, a ]a c~trcmidad
tnfcnor del cmbubutado, por una sc-
paractcin, do forma quc d accttc dcbc
pasar por los canalcs ~?erncalcs acon-
dtct16 > B
meJor
meiorado 45 75-40 ~ 14 4
templado
- meJorado 45 .75-90 14
templado
templado
recocidos) 35 55 27
9 recocido 25 65 62
. chapalaminadaenfrio - 85 -
RESILIENCIA DEL ACERO SEMIFERRITICO DEL TIPO iCr17 (cuadro I)
3 EN FUNCION DE LA TEMPERATURA DE ENSAYO
Temperature de ensayo ?C
Resillencio (Mean.) mkglcm'
+eo I +u I -ID
4?
3
NOTA: Coda valor es la media de tres ensayos. EI acero ha lido recocido 0 79D ?C durance
horn y enfriado por sire. La composition del acero era la siguiente:0,11 % C; 0,52 % Mn, 0,4I
Si;16,3I ?/, Cr; 0,34 ?/, Ni. Un bajo contenido en cromo y un elevado contenido en carbono meio?
ran la resiliencia a bajas temperaturas? Un elevado contenido en cromo y un bolo contenido en
corbano actGan cantrariamente.
casos es necesario contar con una menor resistencia a la
corrosion, que pese a que en general no sea peor que la
de los aceros inoxidables al cromo, disminuye no obstante
las posibilidades de empleo de los aceros austeniticos al
cromo-niquel endurecidos o cuya resistencia ha sido
considerablemente aumentada en medios mas activos?
Ademas no se puede, ni por endurecimiento estructural
ni por elaboration en frio, obtener una resistencia y una
dureza tan elevadas como las de los aceros al cromo que
pueden ser templados; por otra pane, por ]a elaboracibn
en frio no se puede aumentar eficazmente la resistencia
mas que en los perfiles endebles, tales como chapas
o productos de chapa de un espesor maximo de 2 mm.
En el prefacio hemos hablado de la buena tenacidad
de los aceros austeniticos, pero esto no quiere decir que
los aceros inoxidables al cromo seen menos tenaces? El
cuadro N. 2 prueba que los aceros al cromo recocidos
o mejorados por temple y adulzamiento tienen una
ductilidad y una resiliencia tan satisfactorias como las
de otros aceros de construction de buena calidad y de
resistencia similar.
solamente son los aceros ferriticos o semiferriticos no
susceptibles de temple (uno de los cuales esta indicado en
los caadros 2 y 3), los que aun teniendo uno buena
ductilidad tienen una resiliencia mas bajo, ya que la zone
de transition de la resiliencia de estos aceros se hallo por
encima de la temperatura de 20 ?C (aceros ferriticos) o en
los alrededores de 20 ?C (aceros semiferriticos, cuadro
N. 3), Por otra pane, hay que seiialar que los aceros al
cromo inoxidables, que pueden ser templados, tienen una
proportion analoga del limite de. estirado a la zesistencia
que otros aceros de construction, to que es una ventaja
con relation a los aceros austeniticos, que tienen un
limite de estirado relativamente bajo, Se comprueba
comparando, por ejemplo, los valores del acero 1 Cr13
a los del acero 1Cr18Ni9 en el cuadro N. 2,
La resistencia quimica optima de un acero anticorrosi-
vo de no importa que grupo, depende, entre ouas cosas,
del tratamiento termico apropiado del acero. Esto concier-
ne mas particularmente a los aceros al cromo, suscep-
tibles de ser templados, que a los demos aceros anticorro-
sivos, como to veremos posteriormente.
Los aceros al cromo anticonosivos, susceptibles de
temple, son apropiados principalmente para medios
debilmente activos, ante todo como aceros inoxidables en
sentido restringid~ de la palabra, Su resistencia a la
corrosion es debida a la pasividad determinada por la
edition del cromo.yHa sido probado por ensayos de corro-
sion yanalisis electroqulmicos y confirmado por una
largo experiencia que un acero de un contenido en C de
0,1 % necesita una edition de Cr del 12 %, como mini-
mo,para ser susceptible de pasividad y resistir a la corro-
sion, por ejemplo, a la oxidation, Pero el factor decisivo
no es en este caso el contenido total de cromo en el acero
determinado por el analisis quimico, sino solamente la
confided de cromo fibre que se encuentra en solution
solida en la ferrite o en la martensita, ya que el cromo
ligado quimicamente a los carburos no puede provocar
la pasividad del acero,
Las aceros al cromo inoxidables, susceptibles de
temple, pueden contener dos carburos dobles, es decir,
(Cr, Fe) ~C? y (Cr, Fe)7Ca, de los que el primero es mas
estable a bajas temperaturas que el segundo y prevalece,
pues, en los aceros recocidos o templados y conside-
rablemente adulzados.
Pese a que uno pane del cromo en estos dos carburos
puede ser reemplazada isombrficamente por el hierro
(como to indican ya sus formulas quimicas), el carbono
puede ligar, principalmente en el primero de los dos
carburos, haste el decuplo de su propio peso de cromo ?
y este cromo no puede por to tanto influenciar la pasividad
del acero.
Como es positivamente sabido que un acero de un
contenido de carbono de10,1 % y de cromo de112 % es
susceptible de pasividad, incluso cuando es recocido, es
decir, cuando el carbono contenido en el acero fija en
forma de carburo (Cr, Fe)~Ce el 1 % del cromo, es
evidente que el contenido en cromo /fibre de este acero,
a pane del cromo fijado a los carburos, debe ser del
11 %. Algunos aceros al cromo inoxidables tienen un
contenido en carbono mas fuerte, con relation al cromo,
que el acero mencionado y es necesario garantizarles una
buena resistencia a la corrosion por un tratamiento ter-
mico que garantizarfa un contenido minimo de cromo
fibre del l l % en la mesa debase del acero, es decir, en
la ferrite o la martensita. Veremos mas adelante que los
ensayos de corrosion de los aceros sometidos a tratamien-
tos termicos diferentes confirman esta regla.
Por tratamienta ternuco de los aceros al cromo inoxi-
~dables se entiende su recocido, temple, mejoramiento
(temple seguido de un revenido considerable). Se los
recucce de 1 a 2 horas a la temperatura de 820? a 840?,
luego se enfrian en el horno a la cadencia de 30 ?C~h
a la temperatura de 650 ?C y seguidamente se les puede
dejar enfriar aim al afire, Tambien es posible recocerlos
a la temperatura de 750? a 780? C durante un tiempo de
2 a 6 horas y enfriarlos seguidamente al afire,
Las temperaturas de temple de los aceros al cromo
inoxidables se hallan en su mayorfa en los limites de
1.020? a 1.050 ?C, excepto el acero 1Cr13, que templo
a temperatura mas Baja: de 920 ?C a 960 ?C y el acero
9Cr17 de 980? a 1.020 ?C. EI temple a todas estas tempe-
raturas se hace ordinariamente al aceite. Estes tempera-
turas de temple, relativamente altos, son necesarias para
la disolucibn de los carburos en la austenita. Dodo el que
los carburos dobles de cromo y de hierro se disuelven
macho mas lentamente que el carburo de hierro Fe3C en
los aceros al carbono de construcci6n y de herramientas,
es necesario activar la disolucibn por una temperatura de
temple elevado.
Si el temple se efectita a una temperatura mas bajo, los
carburos no se disuelven suficientemente y los aceros no
alcanzan la dureza maxima y algunos de ellos ni siquiera
la resistencia maxima a la corrosion. La alteration de la
resistencia a la corrosion, como consecuencia de una
bajo temperatura de temple, pone en peligro principal-
mente los aceros de alto contenido de carbono con rela-
cibn al cromo. Si se sobrepasa considerablemente el
limite superior de la temperatura de to aPl uelac ondicibn
no altera ]a resistencia a la corrosion, y q
de disolucion de una confided suficiente de carburos es
en este caso cumplida, pero el grano se hace mas grueso
y el acero templado recalentado es, por to tanto, menos
tenaz,
Por otra pane ciertos aceros no alcanzan la dureza
maxima. Incluso uno temperatura superior a 1.050 ?C
reduce la dureza da los aceros 4Cr15 y 9Cr17, dodo el
que la confided de austenita no transformada aumenta?
De este panto de vista, un acero particularmente insen-
sible es el del tipo 3Cr13, ya que alcanza su dureza ma-
xima en los amplios limites de temperatura de temple de
1.000? a 1.150 ?C sin que el grano aumente conside-
rablemente al limite superior de temperatura, a incluso
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Fig. 2. Acero
ICr13, templado
por sobre-
Calenta111fe1110
a 1250 ?C.
Martensita y
ferrite delta.
400 :1.
Fig. 4. Acero
3Cr13, templado
correetamente
a 1050 ?C.
Marteltsita
y carbm?os?
400 :1.
Fig. 1. Acero
1Cr13, templado
correctaafente
a 980 ?C.
Martelrsita
400 :1.
Fig. 3. Acero
2Cr15, templado
correctanfente
a 1050 ?C.
Martelfsita
y poca feiTita
delta. 400 :1.
 Fig. 5. Acero
3Cr13, templado
por sobre-
ealentatniento
a 1250 ?C.
Martettsita.
400 :1.
Fig. 7. Acero
4Cr15, templado
por sobre-
ealentamiento
a 1200 ?C.
Martensita
y atlSleltita.
400 :1.
Fig. 6. Acero
4Cr15, templado
correctantente
a 1050 ?C.
Martensita
y carb:a?os.
Fig. 8. Acero
1Cr17, templado
a 1050 ?C.
Martettsita
y ferrita delta.
400 :1.
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un temple efectuado a 1.250 ?C no produce una marten-
sita demasiado gruesa, fig. N. 5. (otras microfotos de
estructuras de aceros templados adecuada o inadccuada-
mentc estan reproducidas cn los cuadros N.1 a 8).
Se puede, por to tanto, recomendar el acero de este
tipo para los productos o las condicioncs do producciGn
en las que no es posible garantizar la estricta observaciGn
de cortos limites de temperaturas de temple de 1.020?
a 1.050 ?C, necesarios al acero del tipo 4Cr15. Igual-
mente, los aceros 1Cr13 y 2Cr15 demasiado recalentados
para el temple no alcanzan la dureza maxima, ya que en
su estructura comienza a formarse entonces ferrita delta
(fig. N. 2).
Todos los aceros al cromo inoxidables templados
correctamente pueden convertirse en pasivos y resistir
a la corrosi6n, ya que contienen una cantidad suficiente
de cromo en solution sblida (en la martensita). Los
aceros al cromo que no pueden convertirse en pasivos,
incluso despues del temple, por ejemplo, el acero para
herramientas que contiene 2 % de carbono y 12 % de
cromo, no son clasificados entre los aceros inoxidablcs.
EI revenido superior a 500 ?C provoca la desintegracidn
de ]a martensita que termina a tcmperaturas mas elevadas
la formation de carburos. Como consecuencia de la
formation de carburos, el contenido en cromo lore
puede descender"en algunos aceros hasta por debajo del
limite indispensable para hater el acero pasivo, to que
provoca ]a perdida de la resistencia a la corrosion. Este
hecho se desprende claramente del diagrams de la fig.
N. 9, donde estan representados los resultados de los
ensayos de cuatro aceros al cromo inoxidables, de conte-
nido en cromo y en carbono diferente, sometidos al
temple y revenido a temperaturas de 200 a 750 ?C.
La composition quimica real de los aceros ensayados
esta indicada en el cuadro N. 4. Se ha escogido el ensayo
de corrosion en una solution en ebullici6n del 10 % de
acido citrico en balones con refrigerantes a reftujo. Este
ensayo establece muy sensiblemente las debiles diferen-
cias de resistencia a la corrosion y la facultad del acero
de persistir en el estado pasivo. La resistencia a la corro-
sion esta expresadapor la disminuciondel peso en gJm2.h.
Las muestras que solo presentaban una corrosion insigni-
ficante, han sido hervidas durante 200 horns para poder
establecer con seguridad ]a disminucion debida a ]a
corrosion.
Sobre el diagrams de la fig. N. 9 se ve que todos los
aceros sometidos al temple y revenido de 400? hasta
500 ?C resisters perfectamente a la corrosion en el acido
citrico al 10 % en ebullici6n. Por revenido de 700 ?C hasta
750 ?C, estos aceros se aproximan ya al estado de reco-
cido, en el que, a exception del acero 3Cr13 que no
resiste en absoluto"a la corrosion, todos los aceros dieron
satisfaction.
Estos ensayos confirman el hecho, de que solo el cromo
en solution solids hate los aceros pasivos y, como con-
secuencia, resistentes a la corrosi6n. En los aceros tem-
plados y revenidos a 400? hasta 500 ?C aproximadamente,
hay poco o ends de carburos y estos aceros contienen
una cantidad suficiente de cromo en solution sblida en la
martensita. Es por esta razors que todos los aceros de la
fig. 9 en el Campo de las temperaturas de revenido de
400? ~a 500 ?C resisters biers a ]a corrosion.
En los aceros recocidos o revenidos a una temperatura
superior a 700 ?C, una parte considerable del cromo
esta ya fijada al carbono. Si se arranca de la suposicion
Influencia de la tempe?
ratura de adulzamiento
sabre la corrosion de los
aceros templadosa1030?C
al aceite. Muestras adul?
zadas durante 2 horns y
enfriadas por agua. En-
sayos de corrosion en el
acido citrico al 10 % hir-
viendo. Composition de
los aceros Begun el cuadro
4.
~~~
i
i
~ ~
t
~
i
~
~
~
3Crf3
~:- -
~
~
.
- -
....
,
-
lCrf3
-?o-
2Cr1~
~'
4Crl5
Temperatura de adulzamiento ?C
menos favorable, es decir, que el carbono existente en el
acero fija la cantidad de cromo correspondiente al de-
cuplo de su propio peso, la solution solids tiene los
contenidos de cromo enumerados en la nltima columns
del cuadro N. 4. De ello se desprende un contenido re-
ducido de cromo fibre, inferior al 11 %, en el acero
3Cr13, y, en efecto, este acero sometido al temple y reve-
nido nuns temperatura superior a 700 ?C segue la fig.
N. 9 no resiste a la corrosi6n.
En la fig. N. 9 esta nun representada la zona de tempe-
raturas de revenido de 500? a 650 ?C, aproximadamente,
en la que a exception del acero 2Cr15 todos los demos
aceros han sufrido una considerable corrosion. $sta es
la zona en la que comienza la desintegraci6n de la mar-
tensita ydel estado preparatorio de ]a formation de
carburos, donde todo acero susceptible de temple (in-
cluso otro que no sea inoxidable) sufre la mas fuerte
corrosion. La disminucion relativamente insignificante
de la resistencia a la corrosion del acero 2Cr15 en esta
zona, puede ser explicada por el contenido particular-
mente elevado en cromo fibre de este acero, Begun el
calculo en la iiltima columns del cuadro N. 4.
De ello se puede deducir la regla general para la utili-
zation de aceros al cromo inoxidables susceptibles de
temple, a saber: que los aceros sometidos al temple
y revenido a temperaturas de 500? a 650 ?C y los aceros
COMPOSICION flUiMl-
CA DE LOS ACEROS AL
CROMO INOXIDABLES
INDICADOS EN EL DIA-
GRAMA DE LA FIG. N. 9
Declassified in Part -Sanitized Copy Approved for Release 2013J04/25 :CIA-RDP81-010438001900120004-0
de alto contenido de carbono con relation al cromo (por
ejemplo, 3Cr13, 9Cr17) no pueden ser empleados ni
mejorados por temple y fuerte revenido ni recocidos,
sino solamente sometidos al temple y revenido a una
temperatura de 400 ?C como maximo. Una ligera aprecia-
cidn de ello es dada en el cuadro N. 5. Par comparacion
con las propiedades mecanicas, segiin el cuadro N. 2,
se ve igualmente que aqui tambien son valederos los
principios aplicados a la selection de otros aceros de
construcci6n y para herramientas, es decir, que hay que
escoger para una cierta dureza o tenacidad el acero de un
contenido correspondiente de carbono.
Observando las directivas indicadas en el cuadro N. 5,
esta asegurada la exp]otacion optima de las propiedades
anticorrosivas de los aceros al cromo inoxidables, deter-
minadas por su composition quimica.
Ciertamente, parece que todo seria nun mas simple
si se aumentase el contenido en cromo de estos aceros
inoxidables, toys resistencia a ]a corrosion depende
claramente de la modalidad del tratamiento termico.
Esta medicion ha sido, en efecto, aplicada en ciertos
casos; por ejemplo, en lugar del acero 3Cr13 se puede
emplear el acero 4Cr15, que, Begun la fig. 9, da sausfac-
cion en el Campo de las temperaturas de revenido su-
periores a 700 ?C y que adulzado de 200? hasta 400 ?C
sobrepasa diez veces el acero 3Cr13. Pero el acero 3Cr13
 5
TRATAMIENTO TERMI?
1
Tipo
CO RUE ASEGURA UNA
de acero
BUENA RESISTENCIA A
LA CORROSION DE LOS
ACEROS AL CROMO
1Cr13
INOXIDABLES
2Cr13
2Cr15
3Cr13
4Cr15
9Cr17
Declassified in Part -Sanitized Copy Approved for Release 2013/04/25 :CIA-RDP81-010438001900120004-0
Composition Tratamiento t~rmico
quimica
C
Cr Recocido
Temple
Mejora?
mienta*)
10
0
13 }
(+)
+
,
20
0
13 -
~+)
+
,
0,20
15 +
+
+
0,35
13 -
+
-
0,45
15 -
+
+
0,95
17 -
+
-
} admltido
(}) asegura uno buen? re~lrtencia a 1? corroildn, pero no re emplea
- in?dmliible
~) los temperatura~ de revenido da S0D? a iS0 ?C no ron edmitldar.
AUMEN70, DE LA RESISTENCIA A Ti ode acero 1Cr13 2Cr15 1Cr17
6 LA CORROSION EN FUNCION DEL p
AIIMENTO DEL ? CONTENIDO EN Corrosion gym= h 0,017 0,004 0,0002
CROMO. ENSAYOS EN ACIDO CI?
TRICO AL 10 % HIRVIENTE
es udlizado desde hate mucho tiempo porque cuesta
menos, dodo su debil contenido de cromo y porque sus
1!mites de temperatura de temple son mucho mas amplios
que los del acero 4Cr15.
No obstante, el aumento del contenido en cromo
puede ser aplicado solamente en uno medida restringida
por dos razones, la primes es la disminucion de la du-
reza maxima de los aceros templados de alto contenido
de carbono cuando el contenido de cromo aumento. Es
por to que no se puede aumentar mas el contenido en
cromo del acero 9Cr17 y los aceros inoxidables pars
herramientas no alcanzan, por to tanto, incluso la dureza
de los aceros al carbono para herramientas. Finalmente,
no es absolutamente necesario adaptor el contenido en
cromo a] contenido en carbono en los aceros inoxidables
de fuerte contenido en carbono, ya que estos, al igual que
otros aceros para herramientas, no estan destinados
a empleo universal, sino solamente a la produccidn de
piezas templados muy duns.
La segunda razon consiste en la influencia ejercida por
un fuerte contenido en cromo sobre la estructura del
acero. El cromo es un elemento que favorece ]a forma-
tion de la ferrita y si, su contenido en el acero sobrepasa
un cierto limite, en la estructura del acero aparece ]a
ferrita delta y la cantidad creciente de esta produce la
disminucion proportional de la facultad del acero de
tomar el temple.
Este limite del contenido en cromo se eleva con el
aumento del contenido de carbono en el acero; si el del
C es de10,1 %, el de Cr cs de113 % aprbximadamente;
si el de C es de10,2 %, el de Cr es de115 % aproximada-
mente y si el de C es de10,5 % el de Cr se aproxima al
19 %. Por esta razon, incluso los aceros 1Cr13 y 2Cr15
contienen un poco de ferrita delta, si su contenido en
cromo se aproxima del limite superior y su contenido en
carbono del limite inferior de la proportion admisible de
su composition quimica (fig. N. 3).
En algunos casos, un mayor contenido en cromo podria
ser tambien deseable por otra razon que ]a de uno mayor
libertad de selection del tratamiento termico del acero.
La fig. N. 9 demuestra que los aceros de un contenido
en cromo de115 %, correctamente tratados termicamente,
tienen uno resistencia a la corrosion aproximadamente
de uno close superior a la de los aceros de 13 % Cr.
Esto corresponde al principio de la pasividad de los ace-
ros inoxidables, de los que no podemos ocuparnos en de-
talle en el motto de este articulo. En resumen, se puede
decir que la eficacia de la pasividad y, como consecuenia,
la resistencia a la corrosion aumentan si el contenido en
cromo sobrepasa el limite minimo necesario pars provocar
la pasividad. Las indicaciones del cuadro N. 6 demuestran
que el acero que contiene poco carbono y el 17 % de
cromo aproximadamente (el acero 1Cr17 en el cuadro
N. 2), tiene uno resistencia a la corrosion de uno close
mas elevada aun que el acero de un contenido en cromo
de115 %.
No obstante, por las razones indicadas anteriormente,
el contenido en cromo no puede ser aumentado a voluntad
si se quiere obtener un acero susceptible de temple; asi,
por ejemplo, el acero 1Cr17 es ya semiferritico (fig. N. 8)
y no se presto al mejoramiento de su dureza. Por otra
parte, la resistencia a !a corrosion de los aceros inoxi-
dables de un contenido en cromo de113 x115 % es gene-
ralmente suficiente. Si para un fin especial se require
una resistencia a la corrosion mas elevada olio, hay otras
dos soluciones posibles. Se puede aumentar ligeramente
el contenido en cromo y conservar la facultad del acero
al temple por la adicion del 1 d 2 % de niquel, o mas
bien, agregar al contenido habitual de cromo del 1 a12
de molibdeno, to que favorece la facultad del cromo en
hater el acero pasivu.
Bi6liografia:
R. Pospis"iI: Antikorosni a z6ruvzdorne oceli.Praha, SNTL,
1956 (Aceros anticorrosivos y resistentes al calory.
CONSTRUCCION DE GRUAS
MIROSLAV HUST~K
E ~"tL.+..L&6, q
El use de aleacion~s~hgeras~en el ramo de la construc- sino dinamicas tambien, hay que hater un compromiso
cion de gruas no~e~s na3a~nuevo y tanto las ventajas entre ]a resistencia maxima a la traccibn y la ductilidad
como ciertos defectos,.de construcciones de aleaciones elevada. Segun las experiencias universales las aleaciones
N' ~: a ~e:
nuevas, asi como~~axtecno~ogla~nueva de production de que mejor satisfacen estas exigencias son aleaciones e
perfiles fabricados,~'de aleaciones de aluminio siguen tipo AICuMg, cuyas caracteristicas son ]as siguientes:
adelantando en'foim~ a d amica~I3umerosas experiencias la resistencia a la traccibn .... 40-44 kg~mmz, y la
nuevas facilitan~~otr`os m loe mi~~entos esenciales y un ductilidad 12-16%.
aprovechamiento~me`o'r`de;tgd ws~las cualidades excelentes Para cargos estaticas de magnitud exceptional se presto
de este matenal~ moderno?de~construccion. bien la aleacion A1Zn6MgCu, cuya resistencia a la trac-
Contra las constcucc-'"`"ion' es~tr~4adicionales de acero poseen ci6n alcanza a 57 kg~mm2, mientras que su ductilidad
las ale,~ciones del`al minio muehas particularidades, que llega a solo 6 %. No tratandose de construcciones ex-
h4' '~ _.. -r.lb
exigen un proced~mtento enteramente distinto, en ]o puestas a cargos grandes, se prestan bien las aleactones
que se refier~'a!~ m odosde~~proyeccion, de calculos A1Mg, las cuales son mas baratas que las aleaciones
'"""""-"~-4'?~~-? oseen uno resistencia anticorrosiva mas
estaticos como~de`construccton, st es que sus cualidades A1CuMg, y p
deben ser aprovechadas al maximo alcance de perfection, elevada.
de seguridad ywde utilidad de laiconstruccion. El resumen Si la construction esta destinada pars el medio am-
de uno confereiicia internacionahdedicada a aleaciones biente de caracter corrosivo, la resistencia anticorrosiva
ligeras, que tuvo lugar a Leoben, en Austria, ha sido del material elegido tiene que satisfacer todas las exi-
formulado en la manes siguiente: "jOlvidense de sus gencias, o bien hay que emplear uno protection adecuada
experiencias y de sus practicas derivadas de construc- contra la corrosion.
ciones de acero, y empiecen con las aleaciones ligeras Ala proyeccion y a los calculos de construcciones con-
desde el principio!" feccionadas de aleaciones ligeras, es necesario prestar
En primer lugar el proyecto debe ser basado sobre el atencion para que la rigidez rebajada de formas, que es
material y sus cualidades. Empecemos, pues, con uno la consecuencia del modulo de elasticidad E mas bajo,
revista de aleaciones de aluminio fabricadas en Checo- fuera compensada por un aumento del momento de
slovaquia, con tal que se presten para la construccibn de inertia de la section. Con tal motivo es menester de
gruas (vease cuadro 1). calcular con mucho cuidado la resistencia al pandeo o a la
La gama de selection de las aleaciones de diversas flexion por compresion axial, muy especialmente la re-
cualidades es relativamente amplia. A la selection del sistencia al pandeo a la deformation, a impedir la posi-
tipo optimo de la aleacion el proyectista debe proceder bilidad de deflexion o del pandeo, eligiendo alturas me-
con cuidado maximo y debe considerar uno serie entera notes de la pieza expuesta al pandeo, para conseguir uno
de factores nuevos, que no aparecen en el caso de acero. relation menor de esbeltez. Aunque para las barns
Ante todo debe el proyectista salir de las caracteristicas largos expuestas a la compresion en el caso de cons-
y de la magnitud de la cargo. En caso de construcciones trucciones de aleaciones ligeras el modulo E de elasti-
sometidas a cargasgrandes ytratandose deconstrucciones cidad es desventajoso, por otra parte tal modulo E mas
bien definidas estaticamente, donde no se toma en con- bajo presto a ]a construction otras caracteristicas exce-
sideracion la plasticidad del material, las aleaciones que lentes, especialmente cuando se trata de uno sobrecarga
mejor se prestan son las templados al maximo, no instantanea o de choque. En tal caso un modulo E menor
obstante el hecho que su dilatabilidad, ductibilidad o ma- permite uno deformation mayor en su zona elastica, to
leabilidad es relativamente bajo. En cambio en casos que significa que la construccibn de aleaciones ligeras
con esfuerzos dinamicos prevalecentes y donde hay puede soportar cargos instantaneas mayores sin resultar
choques, se prestan mejor las aleaciones de tenacidad averiadas.
y ductilidad elevada, por mas que su resistencia a la En principio se puede decir que las construcciones
traction y su limite de alargamiento o de ductilidad comunes, especia]mente las. determinadas estaticamente,
son menores. Ya que en la practica de la construction pueden ser dimensionadas a base de calculos de acero,
de gruas, las cargos en la mayoria de los casos son de debiendose respetar los hechos siguientes:
caracter combinado, que incluye no solo cargos estaticas 1. Las flexiones o flechas de las construcciones de
Declassified in Part -Sanitized Copy Approved for Release 2013J04/25 :CIA-RDP81-010438001900120004-0
ALEA~CIONES LIGER~A~S EN LA
 Declassified in Part -Sanitized Copy Approved for Release 2013/04/25 :CIA-RDP81-010438001900120004-0
aleaciones ligeras son 2,5 haste 3 votes mayores que ]as
fiexiones de las construcciones de acero de dimensiones
identical,
2. La carga admisible de las barras en cuanto al pandeo
- en general, pero sabre lobo en la zone de elasticidad de
las mismas - cs menor, siendo la relacion respective la
siguiente: Ea : Ea = 2,1:0,73 = 29. La rclacibn entre
los coeficientes de la resistencia al pandeo de la alcacion
de aluminio A1CuMg y el acero segnn ESN 10 373 es
aproximadamente la siguiente:
1. I
O
20
(50
70 1
100
130
160
2001
250
Clr
1
1,03
1.GG
2,57
5.25
8.88
13,45
21.05
32.84
C?
1
1,05
1,17
1.33
1.77
2,51
3.51
5.18
7,80
Ch
1
1
00
1
42
1
93
2
97
3
52
3
83
4
08
4
20
Cd?
.
.
,
.
.
.
.
.
siendo ), =relacion de esbeltez 1 : 2.
Ch =coeficiente de resistencia al pandeo de ]a
alcacion AICuMg (segiin indicaciones de
' la norma preliminar DIN 4113).
~7 =coeficiente de resistencia al pandeo del
acero segiln la norma ESN 10 373.
De la comparacion de la relacion Cl, : Cal y de ]a rela-
cibn de pesos especificos 7,85 y 2,8 se desprende, que la
economia de peso se manifiesta solo en el caso de barras
que son muy esbeltas, ), < 100, Las barras muy esbeltas
resultan aiin mas pcsadas que las barras de acero de
capacidad de carga igual. En esta consideration, sin em-
bargo, tomamos en cuentabarras simples, nunca las barras
compuestas, ]a economia en este ultimo caso depends
de la section de los perfiles y de su composition. En vista
de ductilidad reducida, el ingeniero debe elegir el panto
de union para ]a transmision de' las fuerzas con sumo
cuidado. En este sentido, y tratandose de construcciones
indeterminadas estaticamente, la dilatation termite, casi
doble, es de sums importancia.
CUADRO SINOPTICO DE ALEACIONES A BASE DE ALUMINIO UTILIZABLES EN LA CONSTRUCCION DE GRUAS
A) ALEACIONES NO TEMPLABLES CUADRO N0. 1.
Resistencia
Cualidade
s mecbnicar
Norma
Tipo
Caracterlstica
minima a
plfhhltll
Alargam.
:Modulo
Caractarbticas y direcciones
checo:I.
general
la tensibn,
mR
mil
o dilata?
Dureza
~
de
de wo
'
kg(mm'
'"
.
,
19188,
cien
HB
elasticidad
"
'
410%
E
'
Raistencta a traccibn media, resin
424412,1
, AIMg
dulce
?
18 (2S
-
16
43-60
6600-7200
tencia contra influencim qutmicar
omo mbx.)
excelenta. '
414411,2
AIMg
semiduro
24
-
4 ;
65-t10
660D-T20D
Resistencia al ague del mar.
Hidroaviones, buques, instglaciones
414411,3
AIMg
duro
27
-
3
TO-OS
4600-720D
Portuarias, vehlculor, '
^
Soldabilidad excelenta.
424415,1
AIMgS
dulce
1S (30 co-
-
16
SS-65
~
6600-7200
Resistencia a la traccibn mbs elevada
424415,2
?? AIMgS
~ semiduro
mo?mdx.)
30
20
!
BO-100
6600
7200
ue la de la norma Z`SN 414411, otra
c
,
-
aracteristicas iguales: Soldabilidad
424415,3
AImgS
duro
32
28_
3
90-115
6600-1200
buona.
424417,1 ?
AIMg7
dulce?
30 (34 co-
-
15
65-85
6600-7200
r
Resistencia elevada a la traccibn
424417,2
AIMg7
semiduro?
mo mbx.)
35
25
9 ~
90
6600-7200
,
otras caracterlsticm iguales Como
en caso de aleacionerantecedentes,
424417,3
AIMg7
duro
?40
32
~4
110
6600-7200
Soldabilidad diffcil.
424422,1
AIMgMn,
dulce
17 (22 ca~
-
12
SO-60,
6500-7100
'424411,2
AIMgMn
'
semiduro
mo mbz.)
12,..;
". 14
6
SS-70
6500-7100
Iguales Como en eI caso de la aleacibn
?
-
,
,
L`SN 424412
424412,3
AIMgMn
duro
24
20 - ?
- 3
65-75 '
6500-7100
?
424432,1
AIMn
dulce ~
11 (17 co?
-
16 '
20-35
6500-7000
-
mo mbx.)
~?
Resistencia baja a la traccibn
. 414432,2
AIMn
semiduro
?. 1S:
-
6`
3S-4D`
6500-7000
Resistencia contra influancias qulmi?
-
_ ' -
cas excelenta Soldabilidad buona,
424432,3
AIMn
duro
'?19 .,.
-,',
3? "
4S-SS
6500=7000
Los calculos de las construcciones se hicieron haste
ahora cn general a base de esfuerzos admisibles, pero en
la actualidad ana atencibn grande se presto al metodo de
calculos do los estados limites de los elementos indivi-
duates de la construccion, El resultado se divide por un
coeficiente de seguridad aceptado, diferente para coda
elemento segun la claw de los esfuerzos activos y do
cargos.
La comparacion de valores mecanicos de aleaciones
a base de aluminio con el acero mas utilizado seglin la
norma ESN 10 373 (barras perfiladas) determine el
cuadro sinoptico siguiente:
Alraridu retdn
la norma CSN
A1Cu4hfg
424201,0 1
AlCu4hfgl
424203,6
A!7"nObigCa
424222,7
Aura
10373,1
Rcsistnrcia nrLriura
a la traccibn apt
en kg(rnrn'
40
95
57
37
Ldnire ndrrirrm de
proporciaralidad
a 0 2 u: kgJunn'
25
32
97
23
Alargarniuuo mbri-
"
nro do rotate d J0
,
?0
12
10
6
20
Peso esprrlfrro, ar
kS/dnA
2,80
2,80
2,8!
7,85
Mddulo de rlasrici-
dad rn rrauidu
(cmnpresid:Q L', en
lspnrrr'
7200-7500
7200-7500
7200
21000
Md1ulo do clasrici-
dad de! es/ua:a
cortanre G, en
kgJrnrrts
2600-2800
2600-2800
2700
8000
Dilararidv r,'nrrira,
20-100 ?C
22,9.(0-'
23,2.10?'
20.10?'
12,10?'
El cuadro precedents ensena las diferencias que ya
conocemos. La resistencia y el limits de proporcionalidad
son esencialmente mayores, mientras que el alargamiento
o la dilatation es algo menor. El peso especifico es apro-
ximadamente la tercera pane de aquel del acero y el
modulo de elasticidad es tambien la tercera parts, mas
o menos, de aquel del acero. La dilatation termite, en
cambia, es casi doble con relacion a ]a del acero.
Reistend
Cualidad
es mecdniw
s
Caraeterlstleas y dlrecelones
Norma
checml.
Tipo
Coraeterlstlea
general
minima a
la tendon,
gRltll
Nk
IOE
Ilfllellsll
1 Nhgtlll
Dureza
Mbdula de
elastlddad
'
da wo
-kglmm'..
,
gJggs
d10?G
HE -
E,.
,
Redstenda elevada a la traccibn,
?
resistencia contra influenciarqutmi?
'
cas menor que en caso de aieadones
414201,0
AICu4Mg
formado en
callente
to (1S co?
mo mbx.}
-
~
12 "
' 70
7200-7500
no conteniendo cobra.
Para aviones, vehlculos y:otros ma-
6
424201
AICu4Mg
templado a la
dios de transports, Para aporatos
,
Lemperatura
de levantamlento, grbm, puentes etG
normal
4D
27
12
100
7200-7500
soldabllidad buona, empeor6ndose,
sin embargo, las caracteristicas me:
cbnicas ?y la resistencia contra la
"
corrosion por soldadura
414203,1
AICu4Mg1
dulce
18 (25 ca?
12
-
7100-7500
Resistencia a la traccibn mayor que
mo mbx.)
-
en caso de la aleacidn 424201, otras
424203,6
AICu4Mg1
templado a la
temp, normal
45
32
10
-
720D-7500
caracterlrticas iguales.
Para comtrucdones muy cargada.
414112,0
AIZn6MgCu
formado an
18 (2S co?
Resistencia contra influencias qulmi?
callente
mo mbx.)
-
-
-
710D
cas empeorada.
424122,7
AIZn6MgCu
tomplado a la
Soldabilidad buona, empeorbndose,
tamperatura
sin embargo, por la soldadura, las
mbs elevada
57
?47
6
-
7100
caractertstlcas mecbnicm y andco?
rrasivas,
4244D0,1
AIMgSi
dulca
11 (iS co?
iS
30-40
6SOD-7200
Para construcciones de carga medi?
donde se exige resistencia antl?
ana
424400,6
AIMgSi
temp/, a
temper. normal
mo mbx.)
-
?
,
corrosive,
424400
7
AIMgSI
tempt, a temper.
ZO
f0
12
SO-60
6500-7200
soldabllidad buona, empeordndose,
,
mds elevada
sin embargo, las caracter(stlcas me-
cbnicas y anticorrosivas por solda?
1A
22
10
70-100
6500-710D
data.
414451
6
AIMgSiCu
templ,atempea
? normal
?
10
-
14
SO-60
6500-7100
caractertstlcas iguales colno en el
'
,
414451,7
AIM9SiCu
?
? ??mds elevada
" 30
23
1D
? TO-9S
6500-7200
SN 424400,
caso de la aleacibn 1.
B) A LEACIONES APTAS PARA TEMPLAR
C) ALEACIONES APTAS PARA TEMPLADO, SOBRELAMINADAS
(CHAPAS, CINTAS Y TIRAS DOBLEMENTE SOBRELAMINADAS)
Resistenci
Cualidad
es mecbnica
r
caracteristicas ydirecciones
Norma
checod
Tipo
Caractulstica
general
minima a
la tensibn
~
If:llth
m/0.
Rk
6111gImN1U
1 dlldltlltl
Dureza
Modulo da
elasticidad
-
de use
,
,
,
k91n'n'
.
1-IOms
d 10 ?lo
H9
_ _
E
Para aviones, veh(culas, aporatos de
levantamiento, grbas, puentes y otras
4241Si,1
AICu4Mg
duly
1tf (23 co?
mo mbz,)
-
12
-
7100-7500
conserucciones do cargos importan?
4241S3,f
AICu4Mg
templado a la
tes,
Soldabilidod excelenta, empeor6n?
tamperatura
3d
14
it
-
7100-7500
dose las caracterlsdcas mecbniws
normal
y anticorrosivas a la soldadura,
414153,1
424153,1
AICu4Mg1
AICu4Mg1
dulce
templado a la
1ti (14 co?
mo mbx.)
-
10
-
7100-7500
Resistencia a traccibn m6r elevada,
.
tamperatura
normal
42
28
11
-
7100-7700
las bombs caracteristicas Como en
el caso de la aleacidn t:SN 414151.
4242S3,A
AICu4Mg1
templado y
ductilizado
46
_ 35
8
-
7100-75D0
414172,1
AIZn6MyCu
dulca
16 (15 co?
10
720D
Para plexus de canstruccidn de car?
gas elevadas,
424171,7
AIZn6MDCu
templado a la
mo max.)
-
-
Saldahil, buona, empeorbndose, sin
tamperatura
^
710D
embargo, las caracteristicas mecbni?
mayor
50
42
7
-
cas y anticorrosivas pot soldadura
Hay dos metodos de selection del tipo de la alcacion:
1? elegir un solo tipo de aleacibn para la construccion
entera, o
2? elegir aleaciones distintas para las partes diversas de
la misma construccion, segan sus caracteristicas optimal
para el elemento del caso. Si adaptamos el metodo 2?,
tenemos que tomar en consideration la protection contra
la corrosion galvanica, sobre lobo en los casos de union
de las aleaciones conteniendo cobra con las aleaciones
sin cobra alguno. La misma precaution debe sec aplicada
a la union de aleaciones a base de aluminio con acero
y con otros metales.
Basandonos sobre estas consideraciones hemos elegido
para el prototipo del brazo de la grila la alcacion ESN
424201,6 (AICuMg templada a la temperature normal)
quo posse un alargamiento adecuado con ana resistencia
elevada a la traction, Dicha alcacion fue sometida a en-
sayos detallados. A continuation nos es grato indicar
algunos de los resultados mas interesantes de nuestros
ensayos, asi coma algunas experiencias ganados pot
otros, Begun la literature de nuestro alcance.
Los valores medianos ganados durante los ensayos
mecanicos a la temperature normal (promedio de ea-
sayos multiples),
Resistencia a ]a traccibn:
....
42,1 kg~mm=
Limits de proporcionalidad;
..
27,6 kg~mm=
Alargamiento: ... ...
.....13,4
Resistencia al ~hoque sobre material
entallado: .......... ... 4,9 mkg~cm=
A base de ana serie entera de ensayos, asi como ba-
sandonos parcialmente sobre la literature del ramo pre-
paramos un cuadro grafico de valores mecanicos de la
aleacibn A1CuMg a temperatures variadas desde -100?C
haste 400 ?C (vease cuadro 2).
Por este cuadro queda evidenciada otra caracteristica
de aleaciones a base de aluminio: a temperatures bajas
no se vuelven fragiles o quebradizas, al contrario, su
resistencia a la traccibn y su ductibilidad siguen creciendo
con la bajada de temperature. En ciertas condiciones, por
ejemplo, al proyectar gruel para las regiones polares,
donde aceros de use comun se vuelven fragiles en caso
19 ?
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de heladas grandes, ells circunstancia puede convertirse
en un factor importante.
Segun Las indicaciones literarias Las aleaciones AICuMg
(semejantes a la aleacion checoslovaca ESN 424201)
poseen Las caracteristicas siguientes de resistencia contra
la fatiga del material:
Resisterrcia cot:tra la fatiga del material (a cargos inter-
teitetaes) en kg~?un~
Resisterrcra a
1a tracci6rr
I 10,000.000 120,000,000
60,000,000
,
en kgimnr=
crclos titles
titles
42,0
21,0 i 19,6
17,8
Microestrttctttra de aleaciones A1CtrMg
La composici6n quimica de ]a aleacibn elegida A1CuMg
ESN 424201 es la siguiente:
Cu 3,8-4,8 %; Mn 0,4-0,8 %, Mg 0,4-0,8 %, el
resto siendo Al.
El contenido maxima admisible de impurezas es el
siguiente: Fe 0,7 %, Si 0,7 %, Ni 0,1 %, Zn 0,3 %,
Fe + Ni 0,7 %, no debiendo exceder Las demos im-
purezas 0,1 % Como maxima y el contenido total de Las
mismas no debiendo exceder 1,8 % al maxima.
Desde el panto de vista metalografico podemos
clasificar Las aleaciones AICuMg segnn el tipo de Las
fases de templado. Segiin la proporcibn de Mg : Si, la
cual determina casi siempre el tipo de su microestructura,
podemos distinguir tres grapes:
1. MgSi > 1,73. La fase de templado Mg~Cu~Als, con
CuAh o bien sin la misma,
2. MgSi =1,73. La fase de templado MgSi y CuAI~.
3. MgSi < 1,73, La fase de templado CuMgsSi~Ala
y CuAI:.
En vista quo la proporcibn de MgSi de la aleacibn
bPt
doz
I
boo
R
~a~c=5o~r: o~c:rsOti:`=took[`-t5
0"tti2pp:C~250'C'3a0't 350't,h0
ESN 424201 suele ser aproximadamente 0,6:0,4 hosts
0,5, es decir, l,5 hosts 1,2, la aleacion estudiada pertenece
al grape 3. La proportion Mg : Si de estas aleaciones
debe ser por debajo de 1,73 - remade can precision
deberia 'ser 1,08. A ells proporcibn el cobre, magnesia
y silicio forman aria fase cuaternaria CuMgbSi~Al, y el
exceso del cobre forman Cutll., Si la proporcibn ex-
cediera 1,08, aparecera cierta cantidad de MgSi, si
fuera menor, Si qucdara en exceso, se liga con Mn y can
Fe, eventualmente, formandose en esta forma A1MnSi
o bien AIFeMnSi.~ Los eutecticos de error aleaciones
son AI - CuAh(548 ?C) - Cu 33 % y eutccticos de fases
de minganeso, que son casi binaries en su mayoria y cuya
temperatura de fusion ells por encima de 600 ?C. A votes
aparecen ademas, cantidades pequenas del eutectico
Al - MgSi - CuAI_(517 ?C) - Cu 28 . Mg 6 %, Si 3,5 ~o,
sucediendo este fenomeno en ]os casos que en la aleacion
hays una cantidad de Si demasiado pequeiia pars formar
una fase cuaternaria.
El tratamiento termico correcto de estas aleaciones es
el siguiente: Un recalentamiento a 505-515 ?C, seguido
por un enfriamiento a tads agua de 20 ?C, no debiendose
exceder la temperatura de 515 ?C en vista queen caso de
segregaciones mayores se forma MgSi, que formaria cl
eutectico AI - CuAl2 -MgSi, cuya temperatura de fusion
es de 517 ?C.
En ]a practica Las aleaciones de olio tipo se suelen so-
meter altemplado otemple a la temperatura normal, en
vista del hecho que el templado efectuado a temperatura
mas elevada no afina Las caracteristicas de Las mismas.
La duration del templado depende de ]a cantidad
de Los componentes presentes. En el caso de aleaciones
con un contenido importante de Mg e] templado puede
ser acabado en 3-4 dial, mientras que tratandose de
aleaciones de un contenido pequeno de Mg puede
requerir hosts 15 digs.
Corrosion:
Conocemos 3 tipos fundamentales de corrosion:
1. Corrosion total de superficie, en la cual la caps de
oxides quo se encuentran sobre la superficie queda
destruida quimicamente y la superficie enters ells atacada
uniformemente par ]a corrosion,
2. Corrosion local o de hoyuelos; el origen de la misma
es siempre electro-quimico, Se debe a la formacibn de
celdas galvanical (por tentacle local de la superficie de la
aleacibn con metales extraiios, en presencia de un media
conductive - el electrblito). Si bien este dpo de corrosion
ataca el material solo localmente, ells corrosion suele
penetrar a unas;profundidades de importancia.
3. Corrosion intercristalica, tambien de origen electro-
quimico, causado por Las influential de celdas galvanical.
La diferencia entre este tipo de corrosion y ]a corrosion
local consiste en quo la culpa no es de particular relati-
vamente grandes de metales extraiios, lino do Los com-
ponentes microscopicos a to largo de Los confines de
Los granos precipitados alli a la solidtficacion, o bien
durante el tratamiento termico de la aleacibn. siempre
quo el potential electrico del precipitado difiera del
potential del resto del metal, la actuation del electrblito
produce celdas galvanical. Los precipitados depositados
a Los confines de granos se disuelven en el electrblito,
y a Los lindes la aleacibn queda atacada a profundidades
de importancia. Asi, por ejemplo, en el caso de aleaciones
A]Mg, cuando el contenido de Mg excede el limite de
solubilidad de Mg en Al, se forma durante el enfriamien-
to el precipitado Mg:AI? sobre Los confines de Los
granos. Este precipitado que se disuelve en el electrolito
con mas facilidad que la solution firme y solids limitrofe,
vuelve a ser anode y disuelve. En caso de aleaciones quc
contienen cobre se forma durante el tratamiento termico
el precipitado CuAI., que es mas resistente que el resto
del metal limitrofe y que lleva un potential electrico
distinto tambien. Por esto se disuelve el metal contiguo
al precipitado a to largo de Los granos.
La velocidad del proceso de la corrosion intercrista-
lica es mayor siempre cuando el material atacada se en-
cuentre bajo tension. Por este motive Las partes que
orlon bajo una carga permanente deben ser calculadas
desde el panto de vista de la corrosion con macho mas
cuidado.
Para quo una corrosion electroquimica pudiera tenor
Lugar, Las conditioner siguientes deben existir:
1? Hay que toner dos componentes presentes, de po-
tenciales electricos distintos
2? Un media conductive - el electrblito -debe tenor
acceso a amber componentes.
En vista de to antes expuesto la protection del ma-
terial contra la corrosion debe ser dirigida par Los dos
caminos siguientes:
1. Tenemos que impedirla formacibn de Los componen-
tes con potenciales diferentes, es decir, preparar la alea-
cibn en forma tal, que no se formen Los precipita-
dos sobre Los confines de Los granos. Este se consigue,
par ejemplo, en Los casos de aleaciones A1CuMg par un
templado brusco inmediatamente despues de su recalen-
tamiento par encima de la temperatura de disolucion
de Las fases durante el tratamiento termico. La corrosion
local puede ser prevenida par una preparation propicia
de la superficie y un aislamiento de metales extraiios.
2. Tenemos que impedir el acceso del electrolito,
sirviendonos de copal protectoral o recubrimientos
apropiados, por ejemplo; revestido par sobrelaminacion,
de moralization de la superficie aplicada par pistolete
o bien par manes de pintura de ]a construction enters.
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Selecci6tt de for?ra de Los perfiles nras apropiados.
Las aleaciones de aluminio llevan con relation al acero
otra ventaja grande, consistiendo en que la tecnologia de
fabricacidn de Los perfiles de aleaciones ligeras permitc
fabricar practicamente cualquier forma de perfil sin
garter grandes y sin instalaciones complicadas. Esta
forma de perfil es dada por la forma de la matriz en la
prensa estrujadora, Un cambia simple de la matriz
permite polar de un perfil a otro,
Es la tares del proyectista de aprovechar al maxima
errs ventaja y proyectar un perfil que par su forma
ofrezca conditioner optimal pars Los tipos prevalecentes
de carga. Por eso hay que elegir perfiles de formas
distintas pars Las barns sujetas a Los esfuerzos de traccion
y pars Las barns sujetas a Los esfuerzos de pandeo, pars
aprovechar lira y llanamente el material, sin necesidad
de dimensiones locales exageradas. (Lam. 1).
Con fines de simplification elegimos pars el protodpo
del braze el perfil de la forma (lam. 1) de un triangulo
isosceles abultado, de reborde o de hongo, tanto par ser
de fabrication mas simple, cuanto par ser este tipo el
perfil de mayor use sun en el caso de construcciones de
acero. El refuerzo de Las extremidades de bridal del
perfil ha lido elegido pars reforzar la brida contra la
formacibn de arrugas o pliegues a la carga de compresi6n
axial, y pars hater el perfil mas resistente contra deterio-
ros mecanicos de Los rebordes de Las bridal.
Union de Las aleaciones de alrnninio:
Tratandose de construcciones de acero, la soldadura
tiene preferencia en la mayoria de Los casos, pore si se
trots de aleaciones de aluminio, sobre lode de aleaciones
del tipo A1CuMg, que se usan en el estado templado al
maxima, el recalentamiento suele producir en la vecindad
de la soldadura un recocimiento y por consiguiente un
ablandamiento y una reduction considerable de la re-
sistencia a la traccion, Si bien en el caso de una aleacibn
soldada templable se puede conseguir de nuevo un
aumento de la resistencia en Los alrededores de la union
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soldada, nunca se alcanzan valores originates del material
no soldado. Ademas en la mayoria de los casos el trata-
miento termica de las construcciones soldadas resulta
tecnicamente imposible. En ciertos casos la construccibn
puede ser trazada en tat forma, que la influencia de partes
ablandadas contiguas a la soldadura, y por consiguiente
tambien el cambio de ]a distribucibn de las fuerzas
internas, puede ser ajustado por arreglos de construccibn
en tat forma que el efecto de la reduction de resistencia
en el punto de soldadura en los ejes principales de cargas
no resulta muy grande. Tambien es posible emplear
solo aleaciones cuya reduction de resistencia no es muy
notable. No obstante en la practica mondial de fabrica-
cibn prevalece la union de construcciones confeccionadas
de aleaciones ligeras por remachado o roblonado.
Al remachar las aleaciones de aluminio tenemos que
dejarnos guiar por ciertas reglas que difieren en parte
de los procesos empleados para el roblonado de aceros.
Es preciso no descuidar los efectos ya aludidos de fenb-
menos corrosivos, originadospor la action electroquimica
de los diversos componentes, de aleaciones y metales
y las caracterfsticas distintas del recalque de las aleacio-
nes de aluminio.
En vista del hecho que ]as aleaciones a unir en su
mayor pane fueron templadas, es deseable de remachar
en frio, ya que el remachado en caliente podria rebajar la
resistencia del material en las partes condguas a la
union. Esta es ]a diferencia basica con relaci6n al re-
machado de construcciones de acero.
En el caso de uniones de acero remachados en caliente,
los esfuerzos en la union se transmiten par friccibn
causada por el apriete de las chapas o planchas que
resulta de la contraction del vastago de] remache. En
vista de que el vastago del remache se contrae Como
consecuencia de su enfriamiento desde la temperatura
de roblonado y tambien su diametro se aminora atin por
la tensibn longitudinal, el vastago del remache no puede
llenar justo al orificio para el remache. El remache re-
machado en frio confeccionado de una aleacibn de alu-
minio no aprieta las planchas tan bien Como el remache
de acero; llena, sin embargo, el orificio para el remache
justo, y esta sometido casi exclusivamente a ]os esfuerzos
de torte y de flexion. En el cuadro 3 indicamos las curvas
de deformacibn de una union con remaches de acero
y de aluminio.
EI cblctrlo de trniotres reutackadas.
Las caracterfsticas mecanicas del material unido y de
las aleaciones de remaches forman la base pars el calculo
de uniones remacltadas de aleaciones de aluminio. Puesto
que las juntas roblonadas de aleaciones de aluminio no
transmiten la carga por friccibn, sino resisten exclusiva-
mente a los csfiierzos de Corte y de flexion, sobre las
orillas de los orificios para los remaches se forman con-
centraciones importantes de tensibn, pudiendo alcanzar
las mismas valores mtiltiplcs de la carga nominal de la
junta. En el cuadro 4 esta indicada la distribucibn de la
carga y los esfuerzos en la plancha en la hilera de tres
y de cinco remaches.
Caadro 4.
~n
~n
v
a
^ tl ~
", - ~~
u
a
tl ~
v -..~~
Z
-
~;
.m ~ ;
~..nE
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b
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C
C ~0
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~ V ~C d
`
~1
~ v
~,,y
~
u
'r.'
Um
/
hqo~
Um
/u
ha,ou
1
1120
56
17,0
680
34
10,0
2
550
27,5
5,0
420
21
6,5
3
330
16,5
2,4
345
17,5
4,75
4
300
15
3,6
5
255
12,5
1,2
Del cuadro anterior es evidence que ]a mayor parte de
la carga esta soportada por el primer remache. Por tat
modvo a veces se elige el diametro del primer roblbn mas
grande que el de los demas. Para mas claridad indicamos
mas adelante las cargas de los remaches individuates
tambien en forma grafica (Lam. 2),
4`
.. ....
REPRESENTACION GRAFICA DE LA DISTRIBUC16N DE CARGA SOBRE LOS REMACHES
La proporcibn del diametro del remache al resto de la
anchura de la plancha (despues de taladrar el orificio
para cl remache) debe ser tat, que el esfuerzo cor-
tante del robl6n sea igual a la tensibn de traccibn de
las planchas. En vista de la concentration de tensibn
sobre los cantos de los orificios esta proporcibn no se
puede expresar en forma sencilla y es preciso determi-
narla por experimentos segdn la claw y naturaleza do la
carga. A ]a carga estatica la proporcibn optima del dia-
metro del remache y del espesor de las planchas a juntar
es de 1,25 y de 0,7 a la carga dinamica, es decir, que el
diametro del remache a la carga estatica deberia ser
aproximadamente doble que en el caso de cargas dina-
micas. Yaque en lamayoria de loscasos se prestancargas
combinadas, estaticas y dinamicas al mismo tiempo, la
proporcibn en la mayoria de los casos se elige igual a 1.
Resistencia a la jatiga de juntas retnachadas de aleaciones
ligeras.
La resistencia a la fatiga de juntas remachadas es en el
caso de cargas intermitentes considerablemente menor
que su resistencia estatica, sobre todo en vista del efecto
considerable de ental]adura de los orificios para rema-
ches. La resistencia de los remaches al torte resulta
menos reducida. EI valor de la resistencia a la fatiga do la
junta remachada en el caso de 1,000.000 de cambios
completos del sentido de la carga es la tercera parte
aproximadamente de la resistencia estatica a la traccibn.
Particularidades tecnologicas del rentacl~ado de aleaciones
de aknninio.
Con referencia a las diferencias potenciales es necesa-
rio elegir para cada aleacibn a unir una aleaci6n determi-
nada de remaches; st no es asi, es preciso proteger las
superficies de contacto contra el contacto directo. Para
la selection de la aleacibn de remaches vale el cuadro
siguiente:
Aleacion de las partes
a jmttar
Aleacion de los rernaclies
AlCu4Mg
L`SN424201
AlCu4Mg (424201) o
A1Ctr2Mg (424204)
AICu4Mg1
L`SN424203
AlCu4Mg (424201) o
AlCa2Mg (424204)
AIMg5 y
G`SAt424415
AIMgS (424415) dulce Basta
A1Mg7
y 4244I7
sentiduro
A1MgSi
G`51~424400
AIMgSi (424400) recalcado
despuds del tenrplado
Para el protodpo del brazo, fabricado de la aleacibn
AlCu4Mg, ESN 424201, foe elegida para remaches la
aleacibn A1Cu2Mg, GSN 424204, en vista de que posee
la ventaja que los remaches pueden ser recalcados en el
estado templado. La composition quimica y ]as caracte-
risdcas mecanicas de esta aleacibn son las siguientes:
Cu 2,2-3,0 %, Mg 0,2-0,5 %, Al el resto.
El contenido admisible maximo de las impurezas es.
Como sigue:
Fe 0,5 %, Si 0,5 %, Zn 0,1 %, Mn 0,2 %, ]as demas
0,1, pero el total admistble no debe exceder 1,4 ?,o.
La resistencia minima al torte es de 19 kg~mm=.
La holgadura o el juego entre el orificio para el remache
y su vastago tiene que ser minimo: En el caso de cons-
trucciones sometidas a cargas importantes el? juego
maximo no debe exceder de 0,2 hasta 0,3 mm tratandose
Lout. 4. Prototipo del brazo jabricado
. de la aleacidn AlCu4Mg.
de remaches de mas de 10 mm de diametro. Los orificios
deben ser taladrados y escariados a la medida exacta.
En vista de que a cada deformacibn de la aleacibn
A1CuMg sucede una recristalizacibn pasajera y un
engrandecimiento o abultamiento del grano, es preferible
utilizar para el recalque en vez de martillo la prensa
hidraulica, que recalca la cabeza estampada en una Bola
camera. Para remaches de diametros mayores recomen-
damos la forma cbnica de la cabeza estampada, ya que
esta forma satisface a todas ]as exigencias de resistencia,
con la ventaja que requiere una fuerza menor para el re-
calque que la cabeza de forma semirredonda que es de
use comun. La lam. 3 indica la forma de la cabeza
cbnica.
Presiones aproxin:adas de estan:par para la cabeza conica
y la cabeza serrrirredonda.
Dibrrretro de
Presi6r: er: torteladas
renraclre en nmt
Cabe~a c6rtica I
Cabeza
sernirredonda
6
4
9
10
8
18
13
13
31
16
20
47
19
30
-
La diferencia considerable de presibn necesaria, asi
Como el aumento grande de presibn relacionado con el
diametro creciente del remache es evidente. Al estampar
los remaches un ajuste exacto de la presibn necesaria es?
muy importante. Una presibn exagerada debilita o de-
teriora el material contiguo al orificio para el remache.
Lm?.3, CABEZA ESTAMPADA DE FORMA C6NICA.
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Ldnt. 6.
Detalle
del 6razo
ejecutado
de AICuMg,
Ldttr. 5. Detalle del 6razo ejectr-
tado de A1Cu4Mg,
Protection contra la corrosion.
Las aleaciones que no contienen cobre son muy re-
sistentes a la corrosion atmosferica y por consiguiente -
sobre redo si se trots de construcciones usadas en el in-
terior del Pais - suelen ser usadas sin proteccibn de su-
perficie alguna.
Tratandose de construcciones que contienen cobre,
una proteccibn propicia de superficie es muy deseable
en regiones humedas o costaneras tal proteccibn re-
Ldtt:. 7. Macrojo-
tografia de la str-
perficie de rottrra
de mt rentache de
A1Ctr2Mg, exptres-
to a los esf:rerzos
cortantes y de fle-
xion (en el caso de
jtntta de rectrbri-
tniento sencillo).
Lartt. 8. Macrofo-
tografia de la str-
perftcie derottrra de
tut remaclre de
AICu2Mg, expues-
to a los esfirerzos
cortantes (en el ca-
so de jtutta de re-
mac)tudo"dobleJ.
Bolts inevitable. Aun en los casos donde la atm6sfera
Bola no ataca el material, hay peligro de la corrosion
galvanica entre remaches y planchas a juntar, o bicn de
la corrosion intercristalica.
La tecnica de aplicar las manos de pintura en el caso
de aleaciones de aluminio no difiere de la tecnica em-
pleada con las demos superficies metalicas, Pero hay que
tomar en cuenta que el aluminio es situado ccrca de la
extremidad anodica delafranja potential y por eso to hate
susceptible a los efectos galvanicos en el contacto con ]a
mayorla de otros metales, Por este motive debe ser
aislado seguramente, Para evitar su contacto directo con
estos metales. Por la misma causa deben evitarse manos
de pintura que contienen cobre, mercurio o plomo. Otro
factor importante consiste en el hecho que las aleaciones
de aluminio poseen un coeficiente de dilatation termica
casi doble que el acero, requiriendo, pues, que ]as peli-
culas de pintura tengan una elasticidad mayor.
Hemos presentado aqui un analisis sucinto de las ca-
racteristicas de aleaciones ligeras desde el Punta de vista
de su aplicacion en la construction de gross. Este analisis
no es complete, ya que las investigaciones y el desarrollo
referentes al use de aleaciones ligeras Para construcciones
de cargo no estan acabados, ni de ]ejos. Solo las aplica-
ciones progresivas de experiencias y condiciones nuevos
de investigaciones realizadas, ensayos de laboratorio
y del taller, y sabre redo las experiencias obtenidas du-
rance un use de largo duration, permitiran el aprove-
chamiento extenso de ]as caracteristicas ventajosas de
aleaciones de aluminio.
Literattrra:
Lucie F. Mondolfo: ?Metalography of Aknninitnt: Alloys"
(Metalografia de aleaciones de altr?tittio).
A. vott 7.eerleder: ?Tecltt:ology of Ligltt Metals" (Tecno-
Jogia de ttretales ligeras).
Altnninuntt Company of Canada ?Riveting Ahnuinitntt"
(Rentaehado del ahnrtinioJ,
Norma preliminar DIN 4113 ?Alunrinitr?t in Hocltbau"
(Aluminio en constrtrcciones altos).
Revistas: ?Fordern card Heben" (Traruporte y Ievanta-
mientoJ
Edition de exportation 1955.
Modern Metals (Metales nradernosJ Marzo 1953.
The Canadian Welder (SoJdador de Canada) Septieut-
bre 1949,
Revue de 1'ahnttiniunt (Revista del ahmtinioJ No, 187.
Noticias de ittvestigaciottes del V IIK tto ptrblicadas.
STANDARDIZACION IDEAD;
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Metodo Para establecer los pro-
yectos de standardization ideada
de las series de bombas a pisto-
nes de los tipos fundamentales de
agua, aceite, Para liquidos densos
y otros, hosts temperaturas mb-
ximas de 120 ?C y 400 ?C.
Dodo el que se hate sentir una necesidad constante
de bombas a pistones de nuevos tamaiios y nuevos tipos
y dodo el que su fabrication no figura en el programs
actual de las fabricas productoras, ha sido necesario
establecer proyectos de standardization ideada de las
series de bombas a piston. Estas bombas deberian,
siempre que fuera posible, comprender todas las formas,
al menos las mss Corrientes, de extraction de liquidos
con bombas a piston, De esta manera, los proyectos de
standardization establecidos permitirian leer directa-
mente el tamaiio adecuado del tipo de bombs respective
pedido.
F,n este caso, los nuevos modelos de bombas no seran
mss construidos Para coda caso Begun necesidad, sine
Begun los parametros de base fijados de avance y estable-
cidos en el Orden convenience. De esta forma las bombas
pars estos parametros seran construidas con gran preci-
sion, pars que respondan de la mejor manera a ]as nece-
sidades del servicio requeridas por el usuario.
En este articulo nos ocuparemos de la forma de esta-
blecer los proyectos de standardization ideada de las
series de bombas de los tipos fundamentales siguientes:
bombas normales pars agua, aceite, liquidos densos, etc.
hosts temperaturas maximas de 120 ?C y 400 ?C (Pero
no las bombas especiales y de empleo especial, tales
come pars las prensas hidraulicas, Para el sondeo, las
bombas pars dosificar, etc,). Para este Campo, que
encierra la gran mayoria de los casos de empleo de bom-
bas apiston, se han establecido en total 9 proyectos de
standardization ideada de los diversos tipos de bombas
a piston. Estes proyectos se diferencian los ones de los
otros, de una Porte, Por la forma de construction dada
por el empleo de la bomba-y, de otra pane, por la tempe-
raturamaxima admitidadel liquido extraido. Los proyec-
tos han sido establecidos Para los tipos de bombas
a piston siguientes:
1. Bombas con movimiento de oscilacion (denomina-
tion nueva Para las bombas a piston) sin mecanismo
a manivela, monocilindricas (a vapor de simple efecto),
horizontales y verticales. Temperatura maxima del
liquido extraido 120 ?C (Cuadro 1).
2. Bombas con movimiento de oscilacion, sin meca-
nismo a manivela, de dos cilindros (a vapor de doble
efecto), horizontales y verticales. Temperatura maxima
del liquido extraido 120 ?C (Cuadro 2),
3. Bombas con movimiento de oscilacion, con meca-
nismo a manivela, horizontales, de dos cilindros, tempe-
ratura maxima del ]iquido extraido 180 ?C (Cuadro 3,
fig. 1).
4. Bombas con movimiento de oscilacion, con meca-
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